Центрально-сжатые элементы

4.1. Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле

N ≤ mg φ RA,
(10)

где, N — расчетная продольная сила;
R — расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по табл. 2 — 9;
φ — коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.2;
а — площадь сечения элемента;
т — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16) при е0g = 0.
При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов h ≥ 30 см (или с меньшим радиусом инерции элементов любого сечения i ≥ 8,7 см) коэффициент тg следует принимать равным единице.
4.2. Коэффициент продольного изгиба φ для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по табл. 18 в зависимости от гибкости элемента

формула
(11)

или прямоугольного сплошного сечения при отношении

формула
(12)

и упругой характеристики кладки α, принимаемый по табл. 15, а для кладки с сетчатым армированием — по формуле (4).
В формулах (11) и (12):
l0 — расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям п. 4.3;
i — наименьший радиус инерции сечения элемента;
h — меньший размер прямоугольного сечения.

Таблица 18

Гибкость Коэффициент продольного изгиба φ при упругих характеристиках кладки α
1500 1000 750 500 350 200 100
4

6

8

10

12

14

16

18

22

26

30

34

38

42

46

50

54

14

21

28

35

42

49

56

63

76

90

104

118

132

146

160

173

187

1

0,98

0,95

0,92

0,88

0,85

0,81

0,77

0,69

0,61

0,53

0,44

0,36

0,29

0,21

0,17

0,13

1

0,96

0,92

0,88

0,84

0,79

0,74

0,7

0,61

0,52

0,45

0,38

0,31

0,25

0,18

0,15

0,12

1

0,95

0,9

0,84

0,79

0,73

0,68

0,63

0,53

0,45

0,39

0,32

0,26

0,21

0,16

0,13

0,1

0,98

0,91

0,85

0,79

0,72

0,66

0,59

0,53

0,43

0,36

0,32

0,26

0,21

0,17

0,13

0,1

0,08

0,94

0,88

0,8

0,72

0,64

0,57

0,5

0,45

0,35

0,29

0,25

0,21

0,17

0,14

0,1

0,08

0,06

0,9

0,81

0,7

0,6

0,51

0,43

0,37

0,32

0,24

0,2

0,17

0,14

0,12

0,09

0,07

0,05

0,04

0,82

0,68

0,54

0,43

0,34

0,28

0,23

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Примечания: 1. Коэффициент φ при промежуточных величинах гибкостей определяется по интерполяции.

2. Коэффициент φ для отношений ,

кирпич

превышающих предельные (пп. 6.18 — 6.20), следует принимать при определении φc (п. 4.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами.

3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, определяемые по формуле (4), могут быть менее 200.

кирпичная кладка
Рис. 4. Коэффициенты φ и mg по высоте сжатых стен и столбов

а — шарнирно опертых на неподвижные опоры; б — защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую опору; в — свободно стоящих
4.3. Расчетные высоты стен и столбов l0 при определении коэффициентов продольного изгиба φ в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:
а) при неподвижных шарнирных опорах l0 = Н (рис. 4,а);
б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий l0 = 1,5H, для многопролетных зданий l0 = 1,25H (рис. 4,б);
в) для свободно стоящих конструкций l0 = 2Н (рис. 4,в);
г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями — с учетом фактической степени защемления, но не менее l0 = 0,8Н, где Н — расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах расстояние между ними в свету.
Примечания: 1. При жестких опорах (см. п. 6.7) и заделке в стены сборных железобетонных перекрытий принимается l0 = 0,9H, а при монолитных железобетонных перекрытиях, опираемых на стены по четырем сторонам, l0 = 0,8H.

2. Если нагрузкой является только собственная масса элемента в пределах рассчитываемого участка, то расчетную высоту l0 сжатых элементов, указанную в п. 4.3, следует уменьшить путем умножения на коэффициент 0,75.
4.4. Значения коэффициентов φ и mgдля стен и столбов, опирающихся на шарнирные неподвижные опоры, с расчетной высотой l0 = Н (см. п. 4.3) при расчете сечений, расположенных в средней трети высоты l0 следует принимать постоянными, равными расчетным значениям φ и mg, определенным для данного элемента. При расчете сечений на участках в крайних третях l0 коэффициенты φ и mg увеличиваются по линейному закону до единицы на опоре (рис. 4,а).
Для стен и столбов, имеющих нижнюю защемленную и верхнюю упругую опоры, при расчете сечений нижней части стены или столба до высоты 0,7 Н принимаются расчетные значения φ и mg, а при расчете сечений верхней части стены или столба значения φ и mg для этих сечений увеличиваются до единицы по линейному закону (рис. 4,б).
Для свободно стоящих стен и столбов при расчете сечений в их нижней части (до высоты 0,5Н) принимаются расчетные значения φ и mg, а в верхней половине значения φ и mg увеличиваются до единицы по линейному закону (рис. 4,в).
В месте пересечения продольной и поперечной стен, при условии их надежного взаимного соединения, коэффициенты φ и mg разрешается принимать равными 1. На расстоянии Н от пересечения стен коэффициенты φ и mg определяются по пп. 4.1 — 4.3. Для промежуточных вертикальных участков коэффициенты φ и mg принимаются по интерполяции.
4.5. В стенах, ослабленных проемами, при расчете простенков коэффициент φ принимается по гибкости стены.
Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится также расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается равной высоте проема.
4.6. Для ступенчатых стен и столбов, верхняя часть которых имеет меньшее поперечное сечение, коэффициенты φ и mg определяются:
а) при опирании стен (столбов) на неподвижные шарнирные опоры — по высоте l0 = Н (Н — высота стены или столба согласно п. 4.3) и наименьшему сечению, расположенному в средней трети высоты Н;
б) при упругой верхней опоре или при ее отсутствии — по расчетной высоте l0, определенной согласно п. 4.3, и сечению у нижней опоры, а при расчете верхнего участка стены (столба) высотой Н1 — по расчетной высоте l01 и поперечному сечению этого участка; l01 определяется так же, как l0, но при Н = Н1.