Таблица 12
№ комбинаций расчетных сочетаний |
|
|
1 | 2,4 | 0,096 + 0,036 □ 1,5 = 0,150 |
2 | 0,96 | 0,132 + 0,060 □ 1,5 = 0,222 |
3 | 2,1 | 0,336 + 0,072 □ 1,5 = 0,444 |
Принимаем армирование подколонника стержнями □12А-III с шагом 200 по периметру (5 □ 12А-III, Аs = 5,65 см2).
Так как hcf/lcf = 1,5 : 0,9 = 1,67 < 6, то в соответствии с п. 2.39 коэффициент □ принимается равным 1,0 и учет продольного изгиба не производится.
По комбинации 3 проверим сечение при внецентренном сжатии.
Определяем высоту сжатой зоны из формулы (37) СНиП 2.03.01-84:
сжатую арматуру в соответствии с п. 2.41 не учитываем.
□ = x / h0 = 0,38 / 0,85 = 0,45,
здесь h0 — рабочая высота сечения;
по формуле (25) СНиП 2.03.01-84 определяем значение □R
□R = □ / [ 1 + □sR (1 □ / 1,1) / □sc,u] ;
□ = □ 0,008Rb ; □ = 0,85 ; Rb = 7,5 □ 0,9 = 6,75 МПа ;
x(= 0,85 0,008 □ 6.75 = 0,796 .
Так как □sp и □sp равны нулю (предварительное натяжение арматуры отсутствует), то □sR = Rs □sp = 365 МПа; Ssc,u = 500 МПа при □b2 □ 1,0. Тогда □R = 0,796/[ 1+365 (1 0,796/1,1) /500] = 0,66 > □ = 0,45.
Следовательно, расчет должен быть произведен по формуле (36) СНиП 2.03.01-84 без учета сжатой арматуры (п. 2.41) :
Ne □ Rb b x (h0 0,5 x) .
Случайный начальный эксцентриситет esl = ecf/30 = 90/30 = 3 см;
е = еsl + e0 +0,5 (h0 — a□) = 0,03 + 0,444/2,1 + 0,5 (0,85 0,05) = 0,64 м;
Ne = 2,1 □ 0,64 = 1,34 МН□м .
Правая часть в формуле (36) СНиП 2.03.01-84 равна 6,75 • 0,9 • 0,38 x (0,85 0,5 • 0,38) = 1,52 МН□м; Ne = 1,34 МН□м < 1,52 МН□м, то есть прямоугольное сечение подколонника удовлетворяет условию прочности.