4.3. Монолитные фундаменты рекомендуется проектировать ступенчатого типа, плитная часть которых имеет от одной до трех ступеней.
4.4. Все размеры фундамента следует принимать кратными 300 мм (3 М в соответствии с ГОСТ 23478-79) из условия их изготовления с применением инвентарной щитовой опалубки.
При соответствующем обосновании в случае массового применения или для отдельных индивидуальных фундаментов разрешается принимать размеры, кратные 100 мм в соответствии с ГОСТ 23477-79.
4.5. При центральной нагрузке подошву фундамента следует принимать квадратной.
При внецентренной нагрузке, соответствующей основному варианту нагружения, подошву рекомендуется принимать прямоугольной с соотношением сторон не менее 0,6.
4.6. Высота фундамента h назначается с учетом глубины заложения подошвы и уровня обреза фундамента. Обрез фундамента железобетонных колонн зданий следует принимать, как правило, на отметке 0,15 для обеспечения условий выполнения работ нулевого цикла.
4.7. Рекомендуемые размеры сечений подколонников, высот фундаментов и плитной части, а также подошвы приведены в табл. 4.
Таблица 4
| Эскиз фундамента | Р И С У Н О К | |||||||||
| Модульные размеры фундамента, м, при модуле, равном 0,3 | ||||||||||
| соответственно hpl | подошвы | подколонника | ||||||||
|
h |
hpl |
|
|
|
|
|
подрядовые колонны bcf □ lcf |
под колонны в температурных швах bcf □ lcf | ||
| 1,5 | 0,3 | 0,3 | — | — | 1,5□1,5 | 1,5□1,8 | 0,6□0,6 | 0,6□1,8 | ||
| 1,8 | 0,6 | 0,3 | 0,3 | — | 1,8□1,8 | 1,8□2,1 | 0,6□0,9 | 0,9□2,1 | ||
| 2,1 | 0,9 | 0,3 | 0,3 | 0,3 | 2,1□2,1 | 1,8□2,4 | 0,9□0,9 | 1,2□2,1 | ||
| 2,4 | 1,2 | 0,3 | 0,3 | 0,6 | 2,4□2,4 | 2,1□2,7 | 0,9□1,2 | 1,5□2,1 | ||
| 2,7 | 1,5 | 0,3 | 0,6 | 0,6 | 2,7□2,7 | 2,4□3,0 | 0,9□1,5 | 1,8□2,1 | ||
| 3,0 | 1,8 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 3,0□3,0 | 2,7□3,3 | 1,2□1,2 | 2,1□2,1 | ||
| 3,6 | — | — | — | — | 3,6□3,6 | 3,0□3,6 | 1,2□1,5 | 2,1□2,4 | ||
| 4,2 | — | — | — | — | 4,2□4,2 | 3,3□3,9 | 1,2□1,8 | 2,1□2,7 | ||
| Далее с | — | — | — | — | 4,8□4,8 | 3,6□4,2 | 1,2□2,1 | — | ||
| 5,4□5,4 | 3,9□4,5 | 1,2□2,4 | — | |||||||
|
— | — | — | — | — | 4,2□4,8 | 1,2□2,7 | — | ||
| — | — | — | — | — | 4,5□5,1 | — | — | |||
| — | — | — | — | — | 4,8□5,4 | — | — | |||
| — | — | — | — | — | 5,1□5,7 | — | — | |||
| — | — | — | — | — | 5,4□6,0 | — | — | |||
4.8. Сопряжение фундамента с колонной выполняется монолитным для фундаментов под монолитные колонны (черт. 25, а) и стаканным для сборных или монолитных фундаментов под сборные колонны (черт. 25, б, в).
Черт. 25. Сопряжение фундамента с колонной
а — монолитной; б и в — сборной; 1 — колонна; 2 — подколонник; 3 — плитная часть фундамента
4.9. Стакан под двухветвевые колонны с расстоянием между наружными гранями ветвей не более 2400 мм выполняется общим под обе ветви, с расстоянием более 2400 мм — раздельно под каждую ветвь. Под колонны в температурных швах также рекомендуется выполнять раздельные стаканы.
Размеры стакана для колони следует назначать из условия обеспечения необходимой глубины заделки колонны в фундамент и обеспечения зазоров, равных 75 мм по верху и 50 мм по низу стакана с каждой стороны колонны (см. черт. 25).
4.10. Глубина стакана dp принимается на 50 мм больше глубины заделки колонны dс, которая назначается из следующих условий:
для типовых колонн — по данным рабочей документации;
для индивидуальных прямоугольных колонн — по табл. 5, но не менее, чем по условиям заделки рабочей арматуры колонн, указанным в табл. 6;
для двухветвевых колонн:
при ld □ 1,2 м dc = 0,5 + 0,33 ld , (109)
но не более 1,2 м,
где ld — ширина двухветвевой колонны по наружным граням;
при ld < 1,2 м как для прямоугольных колонн, с бульшим размером сечения lc, равно:
lc = ld [1 — 0,8 (ld — 0,9)] , (110)
но во всех случаях не менее величин, указанных в табл. 6 и не более 1,2 м.
Таблица 5
| Отношение толщины стенки стакана к высоте верхнего уступа фундамента t/hcf | Глубина заделки колонн прямоугольного сечения dc при эксцентриситете продольной силы |
|
| или глубине стакана t/dp (см. черт. 7) | e0 □ 2lc | e0 □ 2lc |
| □ 0,5 | lc | lc |
| □ 0,5 | lc | lc + 0,33 (lc — 2t)(e0/lc — 2) , причем lc □ dc □ 1,4 lc |
Таблица 6
| Класс рабочей арматуры |
|
Глубина заделки рабочей арматуры dс при проектном классе бетона | |
| В15 | В20 | ||
| А-III | Прямоугольного сечения | 30d (18d) |
25d (15d) |
| Двухветвевая | 35d (18d) |
30d (15d) |
|
|
A-II |
Прямоугольного сечения |
25d (15d) |
20d (10d) |
|
|
Двухветвевая | 30d (15d) |
25d (10d) |
П р и м е ч а н и я: 1. d — диаметр рабочей арматуры.
2. Значения в скобках относятся к глубине заделки сжатой рабочей арматуры.
3. Длина заделки может быть уменьшена в случаях:
а) неполного использования расчетного сечения арматуры длину заделки допускается принимать lanN/RsAs , но не менее чем для стержней в сжатой зоне, где N — усилие, которое должно быть воспринято анкеруемыми растянутыми стержнями, а RsAs — усилие, которое может быть воспринято;
б) приварки к концам рабочих стержней анкерных стержней или шайб (черт. 26).
Черт. 26. Детали анкеровки рабочей арматуры
а — анкеровка дополнительным стержнем; б — анкеровка шайбой
При этом шайбы должны рассчитываться на усилие, равное
N = 15dan Rs As / la / (111)
4.11. Глубину заделки двухветвевых колонн необходимо проверять также по анкеровке растянутой ветви колонны в стакане фундамента.
Глубину заделки растянутой ветви двухветвевой колонны в стакане необходимо проверять по плоскостям контакта бетона замоноличивания:
с бетонной поверхностью стакана — по формуле
dc □ Np / □[2 (ld + 0,1) + hc□ bc□] Ran□□ ; (112)
с бетонной поверхностью ветви колонны — по формуле
dc □ Np / 2 (bc□ + hc□) Ran□□ . (113)
В формулах (112), (113):
dc — глубина заделки двухветвевой колонны, м;
Np — усилие растяжения в ветви колонны, тс;
hc□, bc□ — размеры сечения растянутой ветви, м;
Ran□, Ran□□ — величина сцепления бетона, принимаемая по табл. 7, тс/м2.
Таблица 7
|
Величина сцепления по плоскостям контакта бетона замоноличивания с бетоном | |
| стенок стакана Ran□ | ветви колонны Ran□□ | |
| Деревянная | 0,35 Rbt | 0,40 Rbt |
| Металлическая | 0,18 Rbt | 0,20 Rbt |
П р и м е ч а н и е. Величина Rbt относится к бетону замоноличивания.
4.12. Минимальную толщину стенок неармированного стакана поверху следует принимать не менее 0,75 высоты верхней ступени (подколонника) фундамента или 0,75 глубины стакана dp и не менее 200 мм.
В фундаментах с армированной стаканной частью толщина стенок стакана определяется расчетом по пп. 2.34, 2.35 и принимается не менее величин, указанных в табл. 8.
Таблица 8
| Толщина стенок стакана t, мм | |||
| Направление усилия | колонны прямоугольного сечения с эксцентриситетом продольной силы | двухветвевой колонны |
|
| e0 □ 2lc | e0 □ 2lc | ||
| В плоскости изгибающего момента | 0,2 lc, но не менее 150 | 0,3 lc, но не менее 150 | 0,2 ld, но не менее 150 |
| Из плоскости изгибающего момента | 150 | 150 | 150 |
4.13. Толщину дна стакана фундаментов следует принимать не менее 200 мм.
4.14. Для опирания фундаментных балок на фундаментах следует предусматривать столбчатые набетонки, которые выполняются на готовом фундаменте. Крепление набетонок к фундаменту рекомендуется осуществлять за счет сцепления бетона с предварительно подготовленной поверхностью бетона фундамента (насечки) или приваркой анкеров к закладным изделиям, или с помощью выпусков арматуры, предусмотренных в теле фундамента (при отношении высоты набетонки к ее меньшему размеру в плане □ 15).