Расчёт подлокотника на смятие под торцом колонны

Определим необходимость постановки сеток, для чего проверим прочность бетонного сечения по условию (63)
формула
Величину продольной сжимающей силы Nc принимаем по формуле (26) с учетом понижения ее расчетной величины вследствие сцепления со стенками стакана: Nc = □ Nmax. Так как распределение местной нагрузки неравномерно и
формула
где Aloc2 — площадь сечения подколонника;
Aloc1 — площадь дна стакана.
Тогда Rb,loc = □b2 □b9 Rb □b = 0,9 □ 0,9 □ 7,5 □ 1,48 = 8,99 МПа. Определим величину Nc по формуле (26) :
□ = 1  0,4Rbt Acy/N, но не менее 0,85;
Асу = 2 (lc + bc)dc = 2 (0,4 + 0,4) 0,75 = 1,2 м;
□ = 1  0,4 □ 0,66 □ 0,9 □ 0,9 □ 1,2/2,1 = 0,88;
Nc = 2,4 □ 0,88 = 2,11 MH.
Тогда условие прочности принимает вид
0,75 • 8,99 • 0,25 = 1,69 MH < N = 2,11 MH.
Следовательно, бетонное сечение но прочности не проходит и требуется постановка сеток косвенною армирования. Принимаем сетки размером 0,8□0,8 м из стержней □6 А-III с шагом 100 мм. Условие прочности по формуле (66) принимает вид
N □ Rb,red Aloc1 ;
по формуле (67)
Rb,red = Rb □loc,b + □ □xy Rs,xy □loc,s ,
формула
□b2 Rb = 0,9 □ 7,5 = 6,75 МПа ;
по формуле (70) □ = 1/(0,23 + □),
где по формуле (71) □ = □xy Rs,xy / (Rb + 10) ,
□ху = (nх Asx lх + nу Asy ly)/Aef,s = 2 • 9 • 0,283 • 80/80 • 80 • 10 = 0,0064;
□ = 0,0064 • 360/(0,9 • 7,5 + 10) = 2,30 / 16,75 = 0,137;
формула
□loc,s = 4,5  3,5Aloc1/Aef = 4,5  3,5 • 50 • 50/80 • 80 = 3,13.
Отсюда Rb,red = 6,75 • 1,48 + 2,74 • 0,0064 • 360 • 3,13 = 10 + 19,8 =
= 29,8 МПа.
Тогда условие прочности принимает вид
29,8 • 0,25 = 7,45 MH > Nc = 2,14 MH ,
следовательно, сечение no прочности проходит.
Произведем проверку необходимого числа сеток из условия п. 2.51:
Nc □ □ Rb,loc Aloc1 ,
где Aloc1 = (lp + z)(bp + z) ,
z — расстояние от дна стакана до нижней сетки (при двух сетках z = 15 см) ;
Aloc1 = (0,5 + 0,15) (0,5 + 0,15) = 0,42 м2; 0,75 • 8,99 • 0,42 =
= 2,83 МН □ Nc = 2,14 МН.
Следовательно, достаточно двух сеток косвенного армирования.
Пример 2. Расчет внецентренно нагруженного фундамента с моментами в двух направлениях
Дано: фундамент со ступенчатой плитной частью и монолитным сопряжением подколонника с железобетонной колонной (черт. 36). Размеры подошвы, определенные из расчета основания по деформациям l □ b = 4,5 □ 3,6 м, подколонника в плане lcf □ bcf = 1,2 □ 0,9 м. Высота подколонника hсf > 0,5 (lcf — lc), следовательно, проверка на продавливание выполняется от нижнего обреза подколонника (см. п. 2.6, 1-ю схему). 

 

фундамент
фундамент
Черт. 36. Внецентренно нагруженный фундамент с моментами
в двух направлениях

Расчетные нагрузки на уровне подошвы фундамента, полученные из статического расчета надфундаментной конструкции с учетом коэффициента надежности по назначению □n = 0,95:
N = 4,8 МН (480 тc); Мx = 1,92 МН□м (192 тс□м); My = 1,20 МН□м (120 тс□м); ex = 0,4 м; еу = 0,25 м; А = 16,2 м; Wx = 12,15 м3; Wy = 9,72 м3.
Максимальные краевые давления на грунт без учета собственного веса фундамента и грунта на его обрезах определяем по формуле (6)
Рx,max = 4,8/16,2 + 1,92/12,15 = 0,296 + 0,158 = 0,454 МПа (4,54 кгс/см3);
Py,max = 4,8/16,2 + 1,2/9,72 = 0,296 + 0,123 = 0,42 МПа (4,2 кгс/см2).
Материалы: сталь класса А-III, Rs = 365 МПа (3750 кгc/см2), класс бетона по прочности на сжатие В15, Rbt = 0,75 МПа (7,65 кгс/см2), □b2 = 1,1 (см. табл. 15 СНиП 2.03.01-84), Rb = 8,5 МПа (86,7 кгс/см2).