3.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 — 150 мм на тяжелых растворах приведены в табл. 2.
Таблица 2
| Марка кирпича | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 — 150 мм на тяжелых растворах | ||||||||||
| или камня | при марке раствора | При прочности раствора | |||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой | ||
| 300
250 200 150 125 100 75 50 5 |
3,9(39)
3,6(36) 3,2(32) 2,6(26)
|
3,6(36)
3,3(33) 3,0(30) 2,4(24) 2,2(22) 2,0(20)
|
3,3(33)
3,0(30) 2,7(27) 2,2(22) 2,0(20) 1,8(18) 1,5(15)
|
3,0(30)
2,8(28) 2,5(25) 2,0(20) 1,9(19) 1,7(17) 1,4(14) 1,1(11) 0,9(9) |
2,8(28)
2,5(25) 2,2(22) 1,8(18) 1,7(17) 1,5(15) 1,3(13) 1,0(10) 0,8(8) |
2,5(25)
2,2(22) 1,8(18) 1,5(15) 1,4(14) 1,3(13) 1,1(11) 0,9(9) 0,7(7) |
2,2(22)
1,9(19) 1,6(16) 1,3(13) 1,2(12) 1,0(10) 0,9(9) 0,7(7) 0,6(6) |
1,8(18)
1,6(16) 1,4(14) 1,2(12) 1,1(11) 0,9(9) 0,7(7) 0,6(6) 0,45(4,5) |
1,7(17)
1,5(15) 1,3(13) 1,0(10) 0,9(9) 0,8(8) 0,6(6) 0,5(5) 0,4(4) |
1,5(15)
1,3(13) 1,0(10) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 0,5(5) 0,35(3,5) 0,25(2,5) |
|
| Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.
Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества — растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества. |
|||||||||||
3.2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в табл. 3.
Таблица 3
| Марка кирпича | Расчетные сопротивления Rh, МПа (кгс/см2), сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах при марке раствора | |||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | ||
| 300
250 200 150 125 100 75 |
5,6(56)
5,2(52) 4,8(48) 4,0(40) 3,6(36) 3,1(31)
|
5,3(53)
4,9(49) 4,5(45) 3,7(37) 3,3(33) 2,9(29) 2,5(25) |
4,8(48)
4,4(44) 4,0(40) 3,3(33) 3,0(30) 2,7(27) 2,3(23) |
4,5(45)
4,1(41) 3,6(36) 3,1(31) 2,9(29) 2,6(26) 2,2(22) |
4,2(42)
3,7(37) 3,3(33) 2,7(27) 2,5(25) 2,3(23) 2,0(20) |
|
| примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кирпичной кладки, вибрированной на вибростолах, принимаются по табл. 3 с коэффициентом 1,05.
2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по табл. 3 с коэффициентом 0,85. 3. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, относятся к участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и ненесущих стенах допускаются участки шириной от 25 до 38 см, при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8. |
||||||
3.3. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков из бетонов всех видов и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 — 1000 мм приведены в табл. 4.
Таблица 4
|
Марка бетона |
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 — 1000 мм | ||||||||
| или камня | при марке раствора | при нулевой прочности | |||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | раствора | ||
| 1000 800 600 500 400 300 250 200 150 100
75 50 35 25 |
17,9(179)
15,2(152) 12,8(128) 11,1(111) 9,3(93) 7,5(75) 6,7(67) 5,4(54) 4,6(46)
|
17,5(175)
14,8(148) 12,4(12) 10,7(107) 9,0(90) 7,2(72) 6,4(64) 5,2(52) 4,4(44) 3,3(33)
|
17,1(171)
14,4(144) 12,0(120) 10,3(103) 8,7(87) 6,9(69) 6,1(61) 5,0(50) 4,2(42) 3,1(31) 2,3(23) 1,7(17)
|
16,8(168)
14,1(141) 11,7(117) 10,1(101) 8,4(84) 6,7(67) 5,9(59) 4,9(49) 4,1(41) 2,9(29) 2,2(22) 1,6(16)
|
16,5(165)
13,8(138) 11,4(114) 9,8(98) 8,2(82) 6,5(65) 5,7(57) 4,7(47) 3,9(39) 2,7(27) 2,1(21) 1,5(15) 1,1(11) 0,9(9) |
15,8(158)
13,3(133) 10,9(109) 9,3(93) 7,7(77) 6,2(62) 5,4(54) 4,3(43) 3,7(37) 2,6(26) 2,0(20) 1,4(14) 1,0(10) 0,8(8) |
14,5(145)
12,3(123) 9,9(99) 8,7(87) 7,4(74) 5,7(57) 4,9(49) 4,0(40) 3,4(34) 2,4(24) 1,8(18) 1,2(12) 0,9(9) 0,7(7) |
11,3(113)
9,4(94) 7,3(73) 6,3(63) 5,3(53) 4,4(44) 3,8(38) 3,0(30) 2,4(24) 1,7(17) 1,3(13) 0,85(8,5) 0,6(6) 0,5(5) |
|
| Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по табл. 4 с коэффициентом 1,1.
2. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, кгс/см2, эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 — 78 и ГОСТ 8462 — 75. 3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по табл. 4 с коэффициентом 1,2. |
|||||||||
3.4. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных камней и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 — 300 мм приведены в табл. 5.
Таблица 5
| Марка кирпича | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленных или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 — 300 мм | ||||||||||
| или камня | при марке раствора | При прочности раствора | |||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой | ||
| 1000
800 600 500 400 300 200 150 100 75 50 35 25 15 |
13,0(130)
11,0(110) 9,0(90) 7,8(78) 6,5(65) 5,8(58) 4,0(40) 3,3(33) 2,5(25)
|
2,5(125)
10,5(105) 8,5(85) 7,3(73) 6,0(60) 4,9(49) 3,8(38) 3,1(31) 2,4(24)
|
12,0(120)
10,0(100) 8,0(80) 6,9(69) 5,8(58) 4,7(47) 3,6(36) 2,9(29) 2,3(23) 1,9(19) 1,5(15)
|
11,5(115)
9,5(95) 7,8(78) 6,7(67) 5,5(55) 4,5(45) 3,5(35) 2,8(28) 2,2(22) 1,8(18) 1,4(14)
|
11,0(110)
9,0(90) 7,5(75) 6,4(64) 5,3(53) 4,3(43) 3,3(33) 2,6(26) 2,0(20) 1,7(17) 1,3(13) 1,0(10) 0,8(8)
|
10,5(105)
8,5(85) 7,0(70) 6,0(60) 5,0(50) 4,0(40) 3,0(30) 2,4(24) 1,8(18) 1,5(15) 1,2(12) 0,95(9,5) 0,75(7,5) 0,5(5) |
9,5(95)
8,0(80) 6,0(60) 5,3(53) 4,5(45) 3,7(37) 2,8(28) 2,2(22) 1,7(17) 1,4(14) 1,0(10) 0,85(8,5) 0,65(6,5) 0,45(4,5) |
8,5(85)
7,0(70) 5,5(55) 4,8(48) 4,0(40) 3,3(33) 2,5(25) 2,0(20) 1,5(15) 1,2(12) 0,9(9) 0,7(7) 0,55(5,5) 0,38(3,8) |
8,3(83)
6,8(68) 5,3(53) 4,6(46) 3,8(38) 3,1(31) 2,3(23) 1,8(18) 1,3(13) 1,1(11) 0,8(8) 0,6(6) 0,5(5) 0,35(3,5) |
8,0(80)
6,5(65) 5,0(50) 4,3(43) 3,5(35) 2,8(28) 2,0(20) 1,5(15) 1,0(10) 0,8(8) 0,6(6) 0,45(4,5) 0,35(3,5) 0,25(2,5) |
|
| Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл. 5 с коэффициентом 0,8.
2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. п. 2.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл. 5 с коэффициентами: 0,7 для кладки наружных стек в зонах с сухим климатом, 0,5 — в прочих зонах; 0,8 — для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике. 3. Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими ± 2 мм, при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цементных пастах или клеевых составах, допускается принимать по табл. 5 с коэффициентом 1,3. |
|||||||||||
3.5. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда 200 — 300 мм приведены в табл. 6.
Таблица 6
|
Марка |
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда кладки 200 — 300 мм | ||||||||
| камня | при марке раствора | при прочности раствора | |||||||
| 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 |
0,2(2) |
нулевой | ||
| 150
125 100 75 50 35 25 |
2,7(27)
2,4(24) 2,0(20) 1,6(16) 1,2(12)
|
2,6(26)
2,3(23) 1,8(18) 1,5(15) 1,15(11,5) 1,0(10)
|
2,4(24)
2,1(21) 1,7(17) 1,4(14) 1,1(11) 0,9(9) 0,7(7) |
2,2(22)
1,9(19) 1,6(16) 1,3(13) 1,0(10) 0,8(8) 0,65(6,5) |
2,0(20)
1,7(17) 1,4(14) 1,1(11) 0,9(9) 0,7(7) 0,55(5,5) |
1,8(18)
1,6(16) 1,3(13) 1,0(10) 0,8(8) 0,6(6) 0,5(5) |
1,7(17)
1,4(14) 1,1(11) 0,9(9) 0,7(7) 0,55(5,5) 0,45(4,5) |
1,3(13)
1,1(11) 0,9(9) 0,7(7) 0,5(5) 0,4(4) 0,3(3) |
|
| Примечание. Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 к табл. 5. | |||||||||
3.6. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в табл. 7.
Таблица 7
|
Вид кладки |
Марка |
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески) | |||||
| камня | при марке раствора | при прочности раствора | |||||
| 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой | |||
| 1. Из природных камней при высоте ряда до 150 мм | 25
15 10 7 |
0,6(6)
0,4(4) 0,3(3) 0,25(2,5) |
0,45(4,5)
0,35(3,5) 0,25(2,5) 0,2(2) |
0,35(3,5)
0,25(2,5) 0,2(2) 0,18(1,8) |
0,3(3)
0,2(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) |
0,2(2)
0,13(1,3) 0,1(1) 0,07(0,7) |
|
| 2. То же, при высоте ряда 200 — 300 мм | 10
7 4 |
0,38(3,8)
0,28(2,8)
|
0,33(3,2)
0,25(2,5) 0,15(1,5) |
0,28(2,8)
0,23(2,3) 0,14(1,4) |
0,25(2,5)
0,2(2) 0,12(1,2) |
0,2(2)
0,12(1,2) 0,08(0,8) |
|
3.7. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл. 8.
Таблица 8
| Марка рваного | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию бутовой кладки из рваного бута | ||||||||
| бутового | при марке раствора | при прочности раствора | |||||||
| камня | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 |
0,2(2) |
нулевой | |
| 1000
800 600 500 400 300 200 150 100 50 35 25 |
2,5(25)
2,2(22) 2,0(20) 1,8(18) 1,5(15) 1,3(13) 1,1(11) 0,9(9) 0,75(7,5)
|
2,2(22)
2,0(20) 1,7(17) 1,5(15) 1,3(13) 1,15(11,5) 1,0(10) 0,8(8) 0,7(7)
|
1,8(18)
1,6(16) 1,4(14) 1,3(13) 1,1(11) 0,95(9,5) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 0,45(4,5) 0,36(3,6) 0,3(3) |
1,2(12)
1,0(10), 0,9(9) 0,85(8,5) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 0,55(5,5) 0,5(5) 0,35(3,5) 0,29(2,9) 0,25(2,5) |
0,8(8)
0,7(7) 0,65(6,5) 0,6(6) 0,55(5,5) 0,5(5) 0,45(4,5) 0,4(4) 0,35(3,5) 0,25(2,5) 0,22(2,2) 0,2(2) |
0,5(5)
0,45(4,5) 0,4(4) 0,38(3,8) 0,33(3,3) 0,3(3) 0,28(2,8) 0,25(2,5) 0,23(2,3) 0,2(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) |
0,4(4)
0,33(3,3) 0,3(3) 0,27(2,7) 0,23(2,3) 0,2(2) 0,18(1,8) 0,17(1,7) 0,15(1,5) 0,13(1,3) 0,12(1,2) 0,1(1) |
0,33(3,3)
0,28(2,8) 2,2(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) 0,12(1,2) 0,08(0,8) 0,07(0,7) 0,05(0,5) 0,03(0,3) 0,02(0,2) 0,02(0,2) |
|
| Примечания: 1. Приведенные в табл. 8 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес, для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8, для растворов марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8.
2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 8, следует умножать на коэффициент 1,5. 3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом — на 0,1 МПа (1 кг/см2; при кладке в траншеях «враспор» с нетронутым грунтом и при надстройках — на 0,2 МПа (2 кгс/см2). |
|||||||||
3.8. Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в табл. 9.
Таблица 9
|
Вид бутобетона |
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию бутобетона (невибрированного) при марке бетона | ||||||
| М 200 | М 150 | М 100 | М 75 | М 50 | М 35 | ||
| С рваным бутовым камнем марки: | |||||||
| 200 и выше | 4(40) | 3,5(35) | 3(30) | 2,5(25) | 2,0(20) | 1,7(17) | |
| 100 |
|
|
|
2,2(22) | 1,8(18) | 1,5(15) | |
| 50 или с кирпичным боем |
|
|
|
2,0(20) | 1,7(17) | 1,3(13) | |
| Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15. | |||||||
3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:
на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2 — 0,8;
на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.
3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.
3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы γс, равные:
а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;
в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (γ ≥ 1800 кг/м3);
0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;
0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;
0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы γс по табл. 33.
3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:
0,9 при пустотности блоков ≤5 %
0,5 « « « ≤ 25 «
0,25 « « « ≤ 45 «
где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:
0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 — то же, в прочих зонах;
0,8 — для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.
Таблица 10
| Вид напряженного состояния | Обозначения | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам | |||||
| при марке раствора | при прочности | ||||||
| 50 и выше | 25 | 10 | 4 | раствора 0,2 (2) | |||
| А. Осевое растяжение | Rt | ||||||
| 1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рис. 1) | 0,08(0,8) | 0,05(0,5) | 0,03(0,3) | 0,01(0,1) | 0,005(0,05) | ||
| 2. По перевязанному сечению (рис. 2): | |||||||
| а) для кладки из камней правильной формы | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| б) для бутовой кладки | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| Б. Растяжение при изгибе | Rtb
(Rtw) |
||||||
| 3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе) | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| 4. По перевязанному сечению (рис. 3): | |||||||
| а) для кладки из камней правильной формы | 0,25(2,5) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | ||
| б) для бутовой кладки | 0,18(1,8) | 0,12(1,2) | 0,06(0,6) | 0,03(0,3) | 0,015(0,15) | ||
| В. Срез | Rsq | ||||||
| 5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление) | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| 6. По перевязанному сечению для бутовой кладки | 0,24(2,4) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | ||
| Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.
2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами: для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4; для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25; для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75; для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным; для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33. При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании. 3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда. |
|||||||
3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.
Таблица 11
| Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке камня | |||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 35 | 25 | 15 | 10 | |||
| 1. Осевое растяжение | Rt | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,18 (1,8) | 0,13 (1,3) | 0,1 (1) | 0,08 (0,8) | 0,06 (0,6) | 0,05 (0,5) | 0,03 (0,3) | |
| 2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения | Rtb
Rtw |
0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,16 (1,6) | 0,12 (1,2) | 0,1 (1) | 0,07 (0,7) | 0,05 (0,5) | |
| 3. Срез | Rsq | 1,0 (10) | 0,8 (8) | 0,65 (6,5) | 0,55 (5,5) | 0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,2 (2) | 0,14 (1,4) | 0,09 (0,9) | |
| Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям Rtw отнесены ко всему сечению разрыва кладки.
2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов. |
|||||||||||
3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Rt, главным растягивающим напряжениям Rtw и растяжению при изгибе Rtb приведены в табл. 12.
Таблица 12
| Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при марке бетона | |||||
| М 200 | М 150 | М 100 | М 75 | М 50 | М 35 | ||
| 1. Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения | Rt
Rtw |
0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) | 0,14(1,4) | 0,12(1,2) | 0,1(1,0) |
| 2. Растяжение при изгибе | Rtb | 0,27(2,7) | 0,25(2,5) | 0,23(2,3) | 0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) |
Рис. 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению
Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рис. 3. Растяжение — кладки при изгибе по перевязанному сечению
3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
3.19. Расчетные сопротивления арматуры Rs, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы γcs, приведенные в табл. 13.
Таблица 13
| Вид армирования конструкций | Коэффициенты условий работы γcs для арматуры классов | ||
| А-I |
A-II |
Bp-I |
|
| 1. Сетчатое армирование | 0,75 | 0,6 | |
| 2. Продольная арматура в кладке: | |||
| а) продольная арматура растянутая | 1 | 1 | 1 |
| б) то же, сжатая | 0,85 | 0,7 | 0,6 |
| в) отогнутая арматура и хомуты | 0,8 | 0,8 | 0,6 |
| 3. Анкеры и связи в кладке: | |||
| а) на растворе марки 25 и выше | 0,9 | 0,9 | 0,8 |
| б) на растворе марки 10 и ниже | 0,5 | 0,5 | 0,6 |
| Примечания: 1. При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления, приведенные в главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, принимаются не выше, чем для арматуры классов A-II или соответственно Bp-I.
2. При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы γcs1, приведенным в табл. 33. |
|||