3.24. Сборно-монолитные фундаменты, рекомендуемые для применения в строительстве, показаны на черт. 4, 5 (см. п. 1.4).
Эти фундаменты могут быть использованы под стальные колонны прокатных цехов.
3.25. Особенностью рамных двухветвевых подколонников (см. черт. 4) является способ сопряжения стоек с оголовком.
Для зданий без подвала рамные двухветвевые подколонники рекомендуется выполнять с жестким сопряжением стоек с оголовком. В зданиях с подвалом (при увеличенном разносе стоек подколонника для опирания на них конструкций подвала без консолей, см. черт. 4, б) оголовок подколонника не полностью опирается на стойки подколонника, образуя с ними условное шарнирное соединение, и включается в работу на поперечную силу и изгиб.
Расчет рамного двухветвевого подколонника дан в примере 3.
3.26. Особенностями сборно-монолитных фундаментов, состоящих из монолитной плитной части, сборных вертикальных плит, устанавливаемых по коротким, наиболее нагруженным сторонам фундамента, и бетонного заполнения между плитами (см. черт. 5), являются:
применение сборных плит, включающих всю вертикальную арматуру подколонника и являющихся элементами несъемной опалубки и опорами кондукторов для установки анкерных болтов;
обеспечение совместной работы сборного и монолитного бетонов.
3.27. Сборные элементы подколонника могут выполняться в виде плоских или ребристых плит, устанавливаемых в стаканы плитной части фундамента.
При необходимости армирования всех граней подколонника арматурные сетки устанавливаются в монолитном бетоне.
3.28. Совместная работа сборных элементов с монолитным бетоном подколонника обеспечивается петлевыми арматурными выпусками, шероховатостью поверхности, поперечными и продольными ребрами (при наличии) .
Для связи плоских сборных элементов с плитной частью фундамента в сборных элементах в пределах стакана предусматриваются шпонки (черт. 24).
Черт. 24. Сопряжение сборных элементов с монолитной частью сборно-монолитного фундамента
3.29. Расчет сборно-монолитных подколонников на эксплуатационные нагрузки рекомендуется производить как для внецентренно сжатых бетонных или железобетонных элементов без учета сжатой арматуры.
Проверка прочности внецентренно сжатого бетонного подколонника, когда растянутая арматура для расчета не требуется, выполняется из условия
N □ b Rbm (x + □ Rb t / Rbm) , (95)
где t — толщина сборной плиты;
□ Rb = Rb — Rbm ,
здесь Rb , Rbm — расчетные сопротивления бетона соответственно сборной и монолитной частям сечения.
Высота сжатой зоны определяется по формуле
(96)
где xe = 0,5 lcf e □ 0,05 lcf .
Если xe □ 0,5 t, то х = 2хе.
Площадь сечения необходимой растянутой арматуры во внецентренно сжатом железобетонном подколоннике Аs определяется по формуле
N + Rs As = Rbm bcf x + □ Rb bcf lcf , (97)
откуда
As = (Rbm bcf x + □ Rb bcf lcf N) / Rs . (98)
Высота сжатой зоны определяется по формуле
(99)
где l0,cf = lcf 0,5t ; ea = e + 0,5 (lcf t).
(100)
3.30. Сборные элементы, кроме того, необходимо рассчитывать на монтажные нагрузки, а также на случай транспортировки.
3.31. Для обеспечения совместной работы сборных плит с монолитным бетоном количество поперечной арматуры (выпусков) необходимо назначать из условия
Asw □ □ c b S Rbt / Rsw , (101)
где Aw — площадь сечения одного ряда арматурных выпусков (петель или стержней) в горизонтальной плоскости;
□c — коэффициент условия работы, принимается равным 0,35 для необработанной (незаглаженной) поверхности и 0,3 — для поверхности, специально обработанной щетками, с втопленным щебнем, имеющей насечки или шпонки. Для поверхности сборных плит, формуемых на металлическом поддоне, □c = 0,6, на деревянном поддоне □c = 0,45;
b — ширина сборной плиты;
S — расстояние между рядами выпусков но высоте, принимается не более 8t;
Rbt — расчетное сопротивление монолитного бетона растяжению;
Rsw — расчетное сопротивление металла выпусков растяжению принимается равным 147 МПа (1500 кгс/см2) для арматуры класса А-I и 176 МПа (1800 кгс/см2) для арматуры класса А-II.
Минимальный процент поперечного армирования (число выпусков) должен быть равен 0,15, т.е.
□ = Asw □ 100 / bS = 0,15 % . (102)
В верхней части сборных плит необходимо предусматривать не менее двух рядов стержневых или одни ряд петлевых выпусков, объединенных горизонтальными сетками (не менее двух) косвенного армирования, размещенными в монолитном бетоне.
3.32. Глубина заделки dс сборных элементов в стаканы монолитной плитной части фундамента определяется по конструктивным соображениям исходя из выполнения длины анкеровки растянутых стержней арматуры (см. п. 4.10), а также из условий сцепления бетона замоноличивания с бетоном стенок стакана и с бетоном сборных плит с учетом шпонок в плитах:
Np = 2dp (bp + lp) Ran□ ; (103)
Np = 2dc (t + bcf) Ran□□ + T . (104)
В формулах (103) и (104):
dp , bp , lp — соответственно глубина, ширина и длина стакана;
Ran’ = 0,18 Rbt ; (105)
Ran□□ = 0,2 Rbt , (106)
где Rbt — расчетное сопротивление бетона замоноличивания осевому растяжению;
Т — сдвигающая сила, воспринимаемая шпонками, принимаемая по наименьшему из значений:
T = □ Rbm l n ; (107)
T = 2h Rbt l n, (108)
где □, l, h — соответственно глубина, длина и высота шпонки;
Rbm — расчетное сопротивление бетона замоноличивания осевому сжатию;
n — число шпонок (не более трех).